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泵的采购全过程的经验和教训
■应从源头上确保泵询价技术文件的完整、正确、合理，是工程公司动设备专业的职责 泵类询价技术文件由工程公司或设计院的动设备专业编写，编校人员首先应审查工艺、系统、电气等专业提交的条件是否完整、正确、合理，必要时应与有关专业进行协调、澄清或修正，这是保证询价技术文件质量的基础。如对这项审查重视不够，有时会造成所采购的泵不经济，甚至不能使用，举几个工程案例。 工程案例1：泵数据表上未标出介质成分，造成进口皮托管泵事故，外商赔偿受冤。 十多年前，某尿素技改项目闪蒸冷凝水泵，工艺专业条件中，介质只写为工艺冷凝水，在泵数据表上也未标出介质成分。美国一家皮托管泵制造厂将机封O形圈材质为高档的氟橡胶，首次投运不久就发生机封泄露加大，电机过载跳车。泵拆开后发现O形圈已严重破坏，泵轴承因进液已变形卡死。为此事故，外商已赔偿。其实，事故的根源是工艺冷凝水中含氨，O形圈改用国产廉价的丁腈橡胶后机封再无泄露。因笔者对询价泵数据表校核不严，未标出介质成分，应承担主要责任，外商受冤。经过这次教训，“氟橡胶耐酸不耐碱”的特点令笔者终生难忘。 泵数据表上未标出介质成分，尤其是可能引起应力腐蚀开裂的成分，如硫化氢、氯化物、氟化物、氰化物不可漏掉（即使是微量）。这对泵过流件和机封元件材质的正确选择很重要。 工程案例2:国外工艺专利商将裂解气急冷水泵介质碳黑粒度误打字为13mm,造成泵型和机封方案大错，经济损失很大。 前年某MDI项目天然气制乙炔装置的裂解气急冷水泵，流量1831m3/h，扬程60m，输送介质为水（含0.3wt%碳黑），一个位号16台。欧州著名的工艺专利商提交的介质条件，将碳黑粒度由13μm误打字成13mm。询价泵数据表将叶轮定为开式，机封用双封，冲洗方案Plan 53A。 从工艺流程图可知，该泵用于乙炔裂解气螺杆压缩机的喷水降温用，冲洗水循环使用，既然大量冲洗水要进入压缩机内，机封腔就允许用清洁水冲洗。单封（Plan 32)方案已在同样工艺的多套天然气制乙炔装置上成功使用多年，是最经济可靠的方案。输送介质水中的碳黑量很少，又很细，流量小很多的裂解气急冷水泵均用闭式叶轮。
此工程案例给我们的教训是，要敢于否决国外公司不合理的方案，采用已经实践考验成熟的方案。 ■询价泵数据表上应増加一项“卧式泵轴心线到底座下表面的高度”，并在工程技术规定中补充“NPSHa的基准是泵的基础顶面”。 IMPSH3的基准：在API610标准和SH/T 3139-2010石油化工重载荷离心泵工程技术规范中已明确，卧式泵的基准面为泵轴中心线；立式悬吊泵的基准面为泵基础的顶面；立式管道泵的基准面为吸入口的中心线。 NPSHa的基准：按工程公司设计手册，计算NPSHa的基准是泵的基础顶面。 因此，对卧式泵应将NPSH3和NPSHa的基准统一，各工程公司现已定型的泵数据表上应增加一项“卧式泵轴心线到底座下表面的高度”，让泵厂投标时填写。 工程案例3:某两套年产10万吨BDO装置的高沸塔底泵，投标泵厂未注意询价泵数据表上NPSHa的基准，所选泵不符合初版询价泵数据表的要求。 初版询价泵数据表条件： 额定入口压力O.78bar.A，汽化压力O.097bar.A，额定流量2400m3/h，扬程52m，NPSHa=5m 投标泵条件：ZE400-8728，980RPM，NPSH3=4.5m 将NPSH3和NPSHa的基准统一为泵轴中心线后，投标泵不符合初版询价泵数据表的要求。经动设备专业与系统专业协调，加大了NPSHa,投标的OH2型单吸泵完全能满足防汽蚀的要求。 API610标准第8〜11版规定，除介质温度<150°C的BB1～BB5外，所有的卧式泵应采用中心线支承的泵体。这不适合我国泵行业现状，工程公司泵询价数据表上不宜不管介质温度高低和泵大小，完全执行。 我国泵行业的API泵广泛采用引进苏尔寿的Z系列泵，ZA型设计压力25bar，泵体为底脚支撑，如采用中心线支撑，要改用设计压力50bar的ZE型泵，（欢迎关注微信：泵友圈）而工程项目中大部分泵的工作压力低于25bar，如完全执行API610标准的规定，泵成本大幅增加，尤其是贵重材料泵。 美国ANSI/ASME B73.1-2001“化工用卧式端吸离心泵技术规范”，泵体全部采用底脚支撑，第4.1.2条，温度限制是小于260℃。 API610第7版规定，输送液温>177℃的卧式泵应采用中心线支撑的泵体。第8版改为泵体全部采用中心线支撑的意图是转子和泵体完全热对中，不受介质温度的影响，小间隙的口环、节流环等不相碰。但是，如介质温度不高，泵壳中心高也不高的卧式泵，泵体采用底脚支撑也是安全的。 例：ZA80-160，泵壳中心高200mm，介质温度llO℃，环境温度20℃，泵壳用热胀系数较大的奥氏体不锈钢，底脚支撑泵壳中心向上热胀量：
热胀量之差为0.31-0.12=0.19mm。按该型号泵叶轮口环直径，查API 610表6，最小运转直径间隙为0.43mm，半径间隙为0.215mm，口环不会相碰。 成达公司对介质温度低于l00℃，泵壳中心高不超过200mm的卧式泵，如采用API 610标准，泵询价数据表上选OH1型，不用OH2型。 工程案例4:为何NPSHa小的大流量高温泵用OH2型单吸泵并未发生汽蚀 某项目两套年产10万吨BDO装置中各4个位号共16台大流量高温介质循环泵，NPSHa和NPSH3的差值刚好满足了防汽蚀的要求，选用了低成本的OH2型单吸泵。后来发现，如将NPSHa的基准升高到泵轴中心线后，就不能满足防汽蚀的要求了，为消除此担心，重新研究了系统专业NPSHa的计算，发现系统专业提交的NPSHa条件很保守。经工业运行考验，对这批大流量OH2型泵汽蚀性能的担忧并不存在。我们在不少项目中都发现NPSHa条件的富裕量很大，原因是： (1)工程公司系统专业NPSHa计算中所取的泵吸入侧设备的最低液位，有时比液位变送器低报警液位还低； (2)NPSHa计算中，泵吸入管道的压降按额定流量，如额定流量为正常流量的1.1倍，此压降就扩大为1.21倍，造成NPSHa减小，而实际运行的NPSHa要增大； (3)动设备专业按“泵进口压力减汽化压力除介质比重，再留安全裕量就是NPSHa”的公式计算，发现系统专业NPSHa的安全裕量有时取得远大于0.6m。 另外，NPSH3是用常温水试验确定的导致扬程（多级泵为第一级的扬程）损失3%时的必需汽蚀余量，此值比开始出现汽蚀的临界汽蚀余量一般又加了0.3m。 按汽蚀的热力学因素，对同一台泵，NPSHa相同时，水温越高越不易发生汽蚀[1]。除水以外的液体，如烃类，比常温水也不易发生汽蚀。按API 610标准，此余量也不考虑。 因此，工程公司应从源头上避免NPSHa过于保守或有误，为尽量不用慢速泵，尽量用OH2型单吸泵不用BB2型双吸泵创造条件，实现泵选型的优化，降低工程投资。
■询价泵数据表上不宜一概将泵型式规定死，允许泵厂报出不同泵型，有利于工程公司比选。 工程案例5:异辛烷装置超大型20号合金硫酸泵 A装置6台超大型20号合金硫酸泵询价数据表上规定叶轮用双支撑，泵厂按BB2型投标；而B装置同样工艺流程的20号合金硫酸泵询价数据表上对泵型未规定，泵厂按OH2型投标。
从表1可知，OH2型明显优于BB2型： (1)超大型BB2双吸泵20号合金泵体铸造难度大，由于泵制造厂交货期一拖再拖，影响到整个装置无法按计划投产，逼迫用户请国内知名泵厂紧急制造泵体为316L的两台BB2泵供装置开车之用。 (2)OH2型单吸泵的泵体减小，减轻了20号合金泵体的铸造难度，泵重量约减半，泵价大降。 (3)PLAN 53B的双端面机封价格高，OH2型单吸泵的机封用量减半，轴封泄漏处减半。
(1)OH2型的轴承比BB2型大了4挡（轴承内径由100加大为130)，轴粗，轴承寿命倍增。 (2)轴用高强度耐蚀双相钢2205，屈服强度≥450MPa，是进口泵20#合金轴屈服强度的2.65倍。 广西异辛烷装置已投产半年多，超大型20号合金酸循环泵运行正常。广东另一套新建异辛烷装置的用户去广西实地调研后，也订购了该泵厂的OH2型酸循环泵。 工程案例6:2011年某项目的两套年产10万吨BDO装置16台大流量关键泵选用了OH2型泵，比用BB2型双吸泵节省了大量投资。 该项目的两套BDO装置工艺主流程中有4个位号16台关键泵（提浓塔底泵、盐塔再沸器泵、低沸塔再沸器泵、高沸塔底泵）流量1310～2400m3/h，扬程38～52m。动设备专业分析比较了国内几家知名泵厂OH2和BB2两种泵型的产品业绩，即使在BDO装置上均无流量相近的业绩，预选的型号泵在其它化工石化项目有业绩，可以有几家泵厂来竞争，因此在询价泵数据表上不规定泵型。对投标厂商的技术和商务文件评比后，中标的三家泵厂均为OH2型。这16台大流量关键泵经受工业运行的考验是成功的，为用户节省了大量投资。坚定了笔者对大流量泵首先选OH2型，不轻易用BB2型的信心。 工程案例7:PTMEG项目小流量高粘度泵选用离心泵的错误方案已得到纠正 用离心泵输送高粘度流体时，效率下降明显，粘度越高，效率下降幅度越大；相同粘度，流量越小，效率下降幅度越大。因此，对小流量高粘度介质应采用转子泵。前年的一项PTMEG项目中有一批小流量高粘度泵，美国某知名专利商坚持用离心泵。用户也担心我们提出改用转子泵的方案万一有误影响装置的性能考核，仍然用离心泵，造成了很大经济损失： (1)效率很低，能耗高 以P9508ABC过滤器进料罐泵（流量6m3/h、扬程189m、粘度114Cp、密度893kg/m3)为例，转子泵和离心泵的询价表明：离心泵的轴功率和电机功率都是转子泵的10倍，年运行电费多33万元。 (2)可能出现聚合物的过热而导致产品降级，经济损失更大 因高粘度小流量离心泵的效率很低，除了外部机械损失以外，所有的能量损失都以热的形式释放到液体里。扣除泵的散热后将使介质升温，就可能出现聚合物的过热而导致产品降级。而转子泵效率高，不会出现聚合物的过热问题。 (3)需设置测温、报警连锁仪表 按专利商的规定，为监测离心泵中介质的温升情况，几十台泵体上装了温度传感器，并设置报警连锁仪表，费用可观，但这并不能解决介质过热的根源。 (4)过滤器的进料泵用螺杆泵比用离心泵合理 在一个过滤期中，过滤压力逐步上升，如用离心泵，流量将逐步下降，除非用变频电机驱动；而用螺杆泵，供料压力将自动同步上升，以保持进料流量恒定。 (5)需设置最小流量保护回路 为保护小流量离心泵，设置了最小流量保护回路，能耗和投资均增加。而转子泵就不需设最小流量保护回路。 在专利商不能干预的罐区，小流量高粘度泵采用了转子泵，运行成功，经济效益明显。在后来的几项PTMEG项目中，国外专利商开始接受了转子泵方案。 ■规定询价泵数据表上材料时应注意欧美市场316SS不锈钢泵价低于304SS,如一概盲从欧美专利商对材料的规定会造成经济损失（见表2）
泵体和叶轮常为铸件，国内常写为型材牌号不合适，应使用国际上通用的铸件牌号，牌号中的8表示含碳量万分之八；3表示含碳量万分之三，为低碳型（L)；M表示含钼，很好记。不锈钢中加钼元素的作用主要是提高对还原性介质（磷酸、醋酸、有机酸、尿素）的耐蚀性，以及耐点蚀和缝隙腐蚀的能力。 欧美泵行业批量生产的不锈钢铸件为CF8M，化工泵样本上无CF8,选CF8要单独熔铸，要加价。受其影响，日本一些化工泵样本上的标准材料也如此。这就是为什么我国很多引进项目中，欧美专利商对只求洁净并无腐蚀或轻腐蚀性介质的不锈钢泵，习惯将材料标为API610标准的材料代号“A-8”，即CF8M、316SS。明白了欧美市场上304SS泵反而比316SS泵贵的现状后，就应根据泵的采购地点，决定不锈钢的牌号。如泵在欧美市场采购，用CF8M、316SS;如在中国采购，就应改为CF8、304SS;如不能确定在何国采购，就应改为“A-7”，即奥氏体不锈钢，包含CF8、304SS、CF8M、316SS。 ■积极组织对最终用户的设计回访，将实践者对设计的改进反映到新的工程项目中，编制泵的询价技术文件也应如此。 工程案例8:合成氨装置半贫液泵和水力透平设置开车用机封冷却，造成浪费，应取消。 成达工程公司已在10多项合成氨装置上采用了无辅助电机的单驱动型半贫液泵-水力透平机组，按KBR公司的设计条件，半贫液泵和水力透平的机封正常运行时，用55℃-70℃的贫液进行冲洗，不设冲洗液冷却器。因装置开车时，贫液压力不够，需用104℃或133℃的锅炉给水，设置了开车用机封冷却器，对有辅助电机的双驱动型机组正确。但对单驱动型机组，装置开车实际情况表明，只有当吸收塔的工作压力比设计条件低得不多时，驱动水力透平的富液能量才可带动半贫液泵达到最低扬程，因此装置开车初期只能用两台电动型机组。水力透平具备投运条件时，贫液压力也够了，就无需用机封冷却器。（欢迎关注微信：泵友圈）用户早已将此使用经验告诉了笔者，但校审询价数据表时未将备注上设置开车用机封冷却器删除，机组从国外进口时仍带了机封冷却器及配管，造成了浪费，这是笔者的失职。 ■泵询价技术文件应附上统一规范的“泵汇总表”，列出选型必需数据和决定泵性能价格的参数，有利于加快投标和评标进度。 将各位号泵汇总在一起，互相对比时，有时可发现上游专业条件的打字错误或不合理之处，从源头上确保泵询价数据的正确。此泵汇总表还可作为泵采购前，动设备专业向有关专业提交设计条件之用（见表3)。
指导思想：既要满足招标文件的要求，又要做到所选泵成本低，为用户省投资，降能耗。 首先应认真阅读，充分理解招标文件的要求，尤其是影响泵性能和价格的细节以及泵数据表备注中的规定。泵选型应多方案比较，提高竞争性。以下介绍一些优秀的和失误的工程案例。 工程案例9:加前置泵解决汽蚀问题，用快速方案，6级BB4泵优于中速12级BB5泵 某EPC出口项目日产1750吨尿素装置的高压甲铵泵。 询价条件：输送介质为氨基甲酸铵溶液：
由于氨基甲酸铵溶液的蒸汽压较高，A厂的方案是采用2980rpm转速的BB5型泵；而B厂采用8457rpm高转速的BB4型泵，增加了一台增压泵，用电机一拖二（见表4)。
工程案例10:泵选型应多方案比较。小流量泵.不要只选小口径泵.选大一挡口径泵，有时叶轮外径可小一挡.效率提高.泵价降低。 新疆、四川两项规模相同的PTMEG装置，位号p9304:流量12m3/h，扬程75m，粘度88cP，比重1.03(见表5)。
(1)泵效率高，23.6% vs 12.8%，高10.8个百分点； (2)轴功率，10.7kW vs 19.7kW,少9kW，年运行费节省3.6万元； 工程案例11:采用变频调速技术，在单回路上可取消调节阀，对多回路或操作范围大，应研究变频调速与调节阀组合的优化方案，实现节能最大化。 皮托管泵流量越小、扬程越高，技术优势越明显。皮托管泵的两大特征是泵壳与叶轮联为一体旋转，液体获得动能时无圆盘摩擦损失（旋壳泵）；再用皮托管将动能转化为压力能（皮托管泵），我国将这种泵称为旋壳泵或旋喷泵。皮托管泵通常用齿轮箱增速，江苏海狮泵业公司研制旋壳泵起步晚，但很快将常用的齿轮箱增速方式改为变频电机升速，成为该公司几百台旋壳泵的主要配置方式。后来该公司发现，变频电机驱动不仅取消了齿轮箱和一套联轴器，机组缩短，如将原送到调节阀的控制信号改送到变频器就可取消泵出口管上的调节阀，消除了在调节阀上的能耗，选用泵的扬程也相应降低，并节省了调节阀的维修费用[2]。 按我国工程公司所用的《化工设计手册》第六册（工艺系统专业），41-A58-87节，“分配到控制阀上的压降应占系统（可变>压降(包括调节阀>的25%-50%,其值大于或等于70kPa,方能保证控制阀可靠运行，而且有良好的调节质量”[3]。 当前，变频调速技术已成熟，高转速变频电机质量已可靠，变频器价格也大幅下降，工程公司的动设备专业应与工艺系统专业密切配合，不宜只采用调节阀单一控制方式。在操作范围不大的单回路上，采用变频调速技术，可取消调节阀，节能和节资效果十分明显。对多回路或操作范围大的场合，要根据工艺系统的组成情况、操作范围的变化程度、泵的特性曲线、管路系统的特性曲线，研究变频调速与调节阀组合的优化控制方案，实现节能最大化，又要确保系统操作的灵活性和稳定性[6]。 泵厂应注意苏尔寿Z系列泵的机械设计允许泵在3600RPM转速下安全使用，投标者按2950RPM的性能曲线选型时，如 Hmax÷H额小于1.05,改用大一挡的泵，效率降低，贵重材料泵价又增加，可再报一个变频电机升速方案，投标价反而降低。谈合同技术附件时，如该泵设置了控制阀，就可取消，根据系统专业离心泵计算表上的控制阀压降，决定泵规格可否再减小。 变频电机基频向下并降压，离心泵可带负荷启动，启动电流小，大功率电机启动对电网冲击小。 ■离心式粘液泵采用较高转速有利 美国水力学会旧标准性能修正未考虑转速对泵送粘液时性能的影响。有些人认为粘性高，摩擦损失大，输送粘液的离心泵应采用慢转速。对同一台泵输送粘液，转速升高时摩擦损失大，这是正确的；但对于规定的流量、扬程和液体粘度，设计单位或用户有时规定用慢速泵就错了。离心泵的理论扬程和机械损失基本上不受粘度的影响，泵送粘液时轴功率的增加，主要是圆盘摩擦损失引起的。对要求的扬程，叶轮直径与转速的平方成反比，用快转速可大幅度减少圆盘摩擦损失。试验和美国水力学会新标准的计算式表明，只要能满足(NPSHa-NPSH3)＞0.6m的防汽蚀条件，转速高剪切力大对粘液又无影响时，离心式粘液泵应采用较高转速，此观点对粘液泵选型的经济性和合理性有重要指导价值。 ■对厂商技术文件的评审，既要以询价技术文件为基础，又应接受投标人合理偏离，勇于修正询价文件中可能的打宇错误或数据不合理，最终目的是采购到可靠、经济的产品。 如执行API610标准规定，在额定流量下，最大直径叶轮的扬程达到额定扬程的至少1.05倍，会造成泵成本大幅増加或效率降低时，工程公司应视情况允许有偏离。 AW610标准和SH/T3139-2010石油化工重载荷离心泵工程技术规范都规定，不允许采用最大直径叶轮，应能通过更换叶轮或采用不同的叶轮水力模型，泵应能在额定流量下至少增加5%的扬程。 评标时笔者经常发现，如完全不允许对此规定有任何偏离，有时很不经济。 例如：流量340m3/h、扬程135m、介质比重1.1。 用ZE150-315,2950RP,效率75%,轴功率183.3kW,叶轮直径318mm,最大直径叶轮324mm在流量340m/h时的扬程为140m。140÷135=1.037，不满足AW610标准的规定。 如改用大一挡的ZE150-400，2950RP，效率72%，轴功率191kW，年运行电费增加3.1万元，泵重由240kg增大为317kg，增加为1.3倍。 当前工程设计的倾向是重安全，节省投资与设计者个人关系不大，询价泵数据表上扬程的富裕量很大，造成大多数泵的出口阀都不敢开大，出口阀节流造成的能源严重浪费已是世界性的普遍现象，以至于API610标准第11版修改了离心泵性能测试验收的允差，对三档扬程的泵，都加大了负偏差(由-2%增为-3%)，对用量最多的扬程《150m的泵，并降低了正偏差（由+5%降为+3%)。 中国化工勘察设计协会《化工设计手册》第六册(工艺系统专业泵计算表上提出的泵压差向上园整的规定，不应执行。 该套手册是我国化工设计院各专业为突破传统的设计体制，吸收国际先进的设计程序和方法，由化工部组织了近百人，以美国凯洛格工程公司的设计规范为蓝本编制的，成为我国化工设计院贯彻设计新体制，改为工程公司的基础文件。执行20多年来，有些规定有待修正。系统专业的泵计算表是用来计算泵进出口压力、NPSHa等参数的，表中规定“泵压差向上圆整：十位数小于50kPa取50kPa，大于50kPa取lOOkPa”。对压差为500kPa的泵(比重为1，扬程为50m)，扬程最大正偏差高达10%，泵扬程再小，正偏差更大。此规定不合理，不少工程公司已不执行。 如执行API610标准对电动机额定功率富裕系数的规定，或输送比重远小于1的介质，会引起电动机功率不必要地过大时，应允许投标人提供两种电机功率方案供买方选择。 API610标准对电动机额定功率富裕系数的规定是：电动机额定功率≤18.5kW为1.25、22～55kW为1.15、≥75kW为1。有些离心泵工程技术规定还要求：电动机额定功率应大于泵的额定功率乘以富裕系数，或供货叶轮轴功率曲线上的最大功率乘介质比重，取其中最大者。对于额定流量比BEP流量小得较多的泵，如执行上述规定会造成电动机额定功率不必要地过大，API610标准也建议卖方提供电机功率替代方案供买方批准。 对输送比重远小于1的介质，如按比重1来选电机，会造成电动机额定功率过大。可以选额定功率较小的电机，泵厂试验时用大功率电机，用户现场试车主要是检查机械运转是否合格，应在该泵出口阀上固定的永久性警示牌写上“清水试运转时，出口阀严禁开大，以防电机过载”。 ■应力求避免投标技术文件的常见错误或缺陷，提高投标文件的水平 离心泵的性能曲线图是首要基础文件，应重点审查 投标人在离心泵数据表上填写的很多数据都是来自性能曲线图，审查时注意防止如下错误出现： (1)有些投标泵性能曲线图的扬程曲线仅一条，图上也未标出额定工况的纵线和横线，无法判断所选叶轮的直径是否符合标准的规定。图上应有最大直径叶轮、所选直径叶轮和最小直径叶轮的H-Q曲线。 (2)在额定流量下，最大直径叶轮的扬程达不到额定扬程的1.05倍时，个别投标人将最大直径叶轮的扬程曲线上移，与相同型号泵印刷版标准性能曲线图对照即可发现。 (3)未注意询价泵数据表上NPSHa的基准是泵的基础顶面，NPSH3和NPSHa的基准不统一，这是普遍现象，也与询价离心泵数据表上未强调有关，还需工程公司在询价泵数据表上增加一项“卧式泵轴心线到底座下表面的高度”，并注明NPSHa的基准。 (4)当NPSH3和NPSHa的基准统一后，如果（NPSHa-NPSH3)小于0.6,个别投标人降低NPSH3曲线，比其它泵厂相同型号泵的NPSH3曲线低。 (5)当所选叶轮轴功率曲线上的最大功率乘介质比重，大于电动机额定功率时，个别投标人将轴功率曲线右端截短，右端点流量明显小于该直径叶轮扬程曲线的右端点流量。 对离心泵输送粘性介质或悬浮液的性能修正不重视 介质粘度大于20厘泊或含有固体时，投标泵的流量扬程与询价值相同，未注意询价泵数据表备注中的要求，未进行泵性能的修正。询价泵数据表要求提交粘性介质的性能曲线和出厂验收用相应的清水性能曲线两张图，较多泵厂提交的这两张图不合格，零流量时的关闭扬程不相等就是明显错误。 掌握液体粘度对离心泵性能的影响和离心式渣浆泵的最新标准，编制电算及自动生成输送粘液的性能曲线图的软件，有助于加快投标速度，提高我国泵行业的水平[4][5]。 泵的出口压力已大于询价材料、工作温度下的允许最高工作压力 Z系列泵的设计压力：ZA型为25bar、ZE型为50bar、ZF型为75bar、ZU型为135bar，这是指碳钢在常温时的最高允许工作压力，而对奥氏体不锈钢，泵的允许最高工作压力大幅下降。有些投标人未查各种泵型的P-T图，泵的出口压力已大于询价材料、工作温度下的允许最高工作压力。 对机械密封条件表及轴封腔压力的确定重视不够 化工泵机封型式及冲洗方案的确定是否合理、经济，与机械密封条件是否正确、完整，泵厂和机封厂协调是否到位关系很大。泵轴封腔压力是确定机封密封液压力的依据，但大多数泵厂的资料中，并未提供泵轴封腔的压力，常造成的压力选得过高，或对石墨密封环有冲刷，缩短其寿命，或装置上无压力高的密封液。泵轴封腔压力是根据泵的结构型式和泵的进出口压力来确定的，是泵厂的职责。 注意审查投标的集装式机封是否合格 集装式机封的轴套、机封部件和压盖由机封厂成套供货，机封厂检验合格后用定位板固定交货，机封安装质量易保证，成套装在泵轴上后，转开定位板，机封轴向浮动，用户不需任何调节。询价泵数据表上要求用集装式机封，但相当多投标泵剖面图上机封的轴套用钩形轴套，不能轴向移动，也无定位板（集装板）。按图7稍作改动就成为真正的集装式机封。
■投标技术文件评比表应突出决定各位号泵可靠性和经济性的关键点。 工程公司通用的离心泵技术评比表应补充一栏“关键点评比说明”，针对各个位号泵的特殊处，对投标的差异进行说明。例如大功率泵年运行费的差值；大功率泵轴承型号和数量的比较；大型泵的NPSH3和NPSHa的基准是否统一；NPSH3和NPSHa的差值很小，投标者降低NPSH3的措施是否可靠、可行；高进口压力泵轴向力值比较，轴承型号及布置的比较，泵型可靠性经济性的分析；输送粘性介质或悬浮液泵的性能修正是否正确。尽管这会增加技术评比的人工时，但对提高技术评比的深度和质量很有必要。 本文参考资料 [1]关醒凡.现代泵技术手册[M].北京，宇航出版社,1995. [2]项伟，徐玉虎，周孝军，旋壳泵在变频智能控制系统中的应用[J].化工设计，2011,(2),32-35. [3]中国化工勘察设计协会.《化工设计手册》第六册(工艺系统专业). [4]ANSI/HI9.6.7.Effects of Liquid Viscosity on Rotodynamic (CentrifugalandVertical) Pump Performance[S],2010. [5]ANSI/HI12.1-12.6.Standard for rotodynamic (centrifugal)slurry pumps. [S],2011. [6]陈亚林.变频技术在离心泵上的应用[J].石油化工设备技术,2010,31(2),40-43. 更多精彩内容，关注泵友圈微信号（ID：bengyouquan）
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